陶偉莉 袁會贊 劉金寶 程志杰

中國石油管道局工程有限公司維搶修分公司

摘要：管道泄漏搶修卡具是專門針對管道腐蝕或裂紋泄漏的快速搶修機具，在管道運行過程中直接覆蓋管道泄漏點，快速安裝完成后立即恢復管道的正常運行。為確保搶修卡具結構合理，需對其初步設計整體建模，通過有限元應力、位移模擬分析，提出優化建議并據此確定最終加工圖紙。優化設計的卡具結構更合理，重量更輕。

關鍵詞：油氣管道；泄漏；搶修卡具；有限元分析；優化設計

管道泄漏搶修卡具用于在役油氣管道突發泄漏事故的快速搶修。通過對卡具進行結構有限元優化設計，可確保卡具承壓堵漏密封效果，最大限度優化卡具殼體結構實現卡具的輕量化設計，便于現場的快速安裝，降低制造成本。

1  有限元分析基本原理

非線性有限元分析數值求解方法主要有直接迭代法、簡單增量法及自校正增量法、牛頓－拉普森（N-R）方法三種。對比三種數值求解方法，牛頓－拉普森（N-R）法在自校正增量法的基礎上，對每一級增量過程進行多次校正，以此消除不平衡力，使得計算結果滿足給定的精度要求。通過使用平衡迭代，迫使在每一個載荷增量結束時，在某個容限范圍內求解并最終達到平衡收斂。其收斂速度為二階，對于正定二次函數一步迭代即達最優解，收斂速度快，優選此方法進行計算。

2  卡具分析模型的建立和約束

根據工程應用實體模型進行有限元分析。以設計壓力10 MPa、1016 mm對開式泄漏搶修卡具的優化設計為例。在進行網格劃分時，對于應力集中、接觸面處受力的關鍵部位進行了加密、細化，如細化圓弧過渡處、上下殼體的接觸面、螺栓孔及螺栓孔與殼體連接周圍，從而使計算精度得以提高。

在軸向方向使用參考幾何體，使模型在軸向方向位移為零，在周向可以任意轉動，這種模型約束方式更接近卡具的實際使用情況。

3  卡具受壓分析結果

沒有管路約束時卡具的應力分析結果。通過分析卡具殼體Y向位移，在弧頂處最大位移為6.8 mm，耳板內側的張口為2.04 mm（圖 1）。變形量已經超出密封允許范圍，肯定無法實現承壓密封。根據分析結果多方查找原因，最終認為沒加管路約束進行有限元分析，有悖于卡具的實際使用情況，卡具殼體失去管路約束，自然會產生較大變形。

圖 1 僅受預緊力時Y向位移分布

增加管路約束后卡具有限元分析。上下耳板接觸內側張口1.66 mm，弧頂處最大位移為3.1 mm（圖 2、圖 3）�；№斕幬灰破�大，可能會出現承壓泄漏的情況。

圖 2 卡具整體應力分布情況

圖 3 卡具Y向位移分布

4  優化設計

通過變化不同卡具殼體環形厚度和耳板厚度，查找影響卡具應力分布和位移大小的關鍵因素。

圖 4所示為不同卡具殼體環形厚度與卡具殼體位移張口的尺寸，可以看出，卡具殼體環形厚度越厚，卡具張口變形越小。如圖 5所示，隨著卡具殼體環形厚度越厚，卡緊螺栓的應力有所降低�？ň邚埧谧冃闻c螺栓應力變化見表 1。

圖 4 卡具殼體環形厚度和張口尺寸的關系

圖 5 卡具殼體環形厚度和螺栓應力的關系

表 1 不同耳板厚度卡具張口變形尺寸與螺栓應力關系

從表 1可以看出，卡具耳板的厚度對卡具張口變形影響很小，但耳板越厚卡具螺栓的應力越小。

如表 2所示，優化后卡具殼體的最大應力有所降低，殼體弧頂的位移明顯減小，開口位移減小了34%，螺栓應力有所增高，這是由于殼體壁厚減小后，液壓載荷的作用使螺栓承受較大的拉力，但應力仍小于ASME《鍋爐及壓力容器規范VIII》規定的屈服強度�？ň咦冃螐埧跐M足密封承壓要求，可達到承壓10 MPa不泄漏的預期指標。

表 2 優化后卡具殼體的應力和位移情況

5  結語

綜合考慮卡具殼體和耳板厚度對卡具位移和應力的影響，建議有限元優化設計時在確保螺栓應力滿足條件的前提下，適當降低殼體厚度和耳板厚度以有效降低卡具重量，達到更好的承壓密封效果。優化設計后的搶修卡具結構更為合理，重量相對較輕，便于快速安裝。優化設計后的10 MPa、1016 mm對開式泄漏搶修卡具經應用測試，承壓10 MPa無泄漏，實測耳板內側最大開口變形1.16 mm，實現預期指標，與有限元分析結果吻合。

作者簡介：陶偉莉，1978年生，高級工程師，畢業于西安石油學院，現從事管道維搶修技術研發工作。聯系方式：13785605625，158179575@qq.com。